Металлоконструкции мостов 2

При модернизации для концевых балок кранов всех грузоподъемностей с пролетами 4—16,5 м   принят   гнутый   профиль (рис. 17), позволяющий заводам при наличии листогибочного станка изготовлять концевые балки из одного листа без продольных сварных швов. Гнутый профиль полностью унифицирован, изготовляется из листов только двух толщин (5 мм для пролетов 4—11 м, 6 мм для пролетов 12—16,5 м).

               У кран-балок больших пролетов (12—28,5) несушей конструкцией мостов являются две вертикальные решетчатые фермы из прокатных угольников (см. рис. 11). Ездовые прокатные двутавры подвешены посредине между вертикальными несущими фермами к поперечным двутаврам.

              Несущая конструкция мостов размещена над концевыми балками так, чтобы размер по вертикали от головки подкранового рельса до верхней точки моста для пролетов 12—17 м был равен 1000 мм, как это предусмотрено ГОСТ 7532—64 (исключение сделано лишь для пролетов 16,5—17 м, для которых этот размер по ОСТ 7532—64 равен 1300 мм). Для пролетов свыше 17 м этот Размер принят равным 1650 мм (ГОСТ 3332—54). Таким образом, при применении кран-балок больших пролетов также полностью использована высота цехов, спроектированных согласно ГОСТ 7532-55, 7532-64 и 3332-54.

               Устойчивость мостов от горизонтальных инерционных сил обеспечивается вспомогательной горизонтальной решетчатой фермой из легких прокатных угольников, размещенной между верхними поясами вертикальных несущих ферм, симметрично относительно ездовой балки. Устойчивость нижних поясов вертикальных ферм в горизонтальной плоскости обеспечивается подкосами, связывающими нижние пояса с поперечными двутавровыми балками.

               К ездовым двутаврам прикреплены упоры, ограничивающие перемещения электротали. На торцах концевых балок, как и у кран-балок малых пролетов, есть защитные щитки и швеллеры с деревянными брусками-буферами.

               База концевых балок мостов больших пролетов (рис. 18) равна 2800 мм  (пролеты 12—17 м), 4000 мм    (пролеты 18—23 м), 5000 мм (пролеты 24—29 мм). Они свариваются из листовой стали толщиной 6 мм (при базе 2800 мм), 8 мм (при базе 4000 мм)   и 10 мм (при базе 5000 мм). Концевые балки открытого корытообразного сечения сварены из двух вертикальных листов 5 с отогнутыми внизу бортами и верхнего горизонтального листа 6. Вертикальные листы соединены поперечными диафрагмами 1 и предохранительными балками 3. На краях концевых балок приварены полосы 7 для крепления угловых букс и торцовые листы 8.

               С несущей конструкцией мостов кран-балок с пролетами до 17 м концевые балки соединены сваркой, так как кран-балки этих пролетов еще вписываются в железнодорожные габариты. При пролетах свыше 17 м концевые балки соединены с несущей конструкцией мостов болтовыми соединениями 2 (20 болтов М20 на каждую концевую балку). Для заводки болтов в вертикальных листах имеются отверстия 4.

               Большая толщина листов (до 10 мм) концевых балок мостов с пролетами свыше 16,5 м затрудняла их изготовление и делала их тяжелыми. Поэтому при модернизации сечение концевых балок этих пролетов сделали закрытым коробчатым из листов толщиной 5 мм, что, помимо упрощения изготовления, привело также к значительному уменьшению их массы.

              При модернизации кран-балок на гнутые профили переведены опорные узлы пролетного строения на концевых балках и ряд различных мелких деталей.

              Площадки со сплошным настилом и вспомогательные вертикальные фермы на мостах кран-балок отсутствуют, так как у кран-балок малых пролетов привод механизма передвижения размещен на валу приводного ходового колеса около концевой балки и соединен со вторым приводным колесом трансмиссионным валом, проходящим через весь пролет без промежуточных опор, а у кран-балок больших пролетов имеется два раздельных привода механизма передвижения.

                Мосты кран-балок имеют хорошую статическую и динамическую жесткость. Статическая жесткость характеризуется прогибом моста под действием так называемой «подвижной нагрузки», т. е. груза, находящегося посредине пролета и равного по величине грузоподъемности кран-балки плюс собственная сила тяжести электротали.

               Для мостов кран-балок малых пролетов расчетный прогиб от статически приложенной подвижной нагрузки принят равным 1/400 пролета, т. е. таким же, как для монорельсовых путей. Испытания опытных образцов показали, что фактические прогибы мостов на 25 — 40% меньше расчетных и не более 1/500 пролета. Это объясняется тем, что мосты кран-балок представляют собой не балку, свободно лежащую на двух опорах, как это принимается в расчете, а балку с частичной упругой заделкой концов. Кроме того, при расчетах не учитывается усиливающее влияние горизонтальной вспомогательной фермы, которая воспринимает на себя часть вертикальных нагрузок.

               Для мостов кран-балок больших пролетов расчетный прогиб от статически действующей подвижной нагрузки находится в пределах 1/600 — 1/2500 пролета. Фактические прогибы мостов, полученные при испытаниях опытных образцов, в 1,5 — 2 раза меньше расчетных. Такое расхождение между расчетными и фактическими прогибами объясняется тем, что, помимо указанных ранее причин, здесь сказывается влияние жесткости сварных узлов решетчатых вертикальных ферм мостов (принимаемых в расчетах за шарнирные).

               Большая статическая жесткость мостов кран-балок больших пролетов позволяет изготовлять мосты для всех пролетов без строительного подъема.

              Динамическая жесткость мостов характеризуется временем затухания колебаний мостов в вертикальной плоскости, которые возникают при снятии нагрузки, при затормаживании груза во время его подъема или спуска. Время затухания колебаний определяется временем с начала колебаний до того момента, когда размах колебаний моста посредине пролета уменьшается до 1 мм. Как было установлено, время затухания колебаний мостов не должно превышать 15—20 с, так как часто повторяющиеся длительные колебания ухудшают и затрудняют работу крановщика.

             Испытания опытных образцов показали, что время затухания колебаний мостов кран-балок малых пролетов всех грузоподъемностей при торможении на весу наибольшего груза посредине пролета не будет превышать 16 с (за исключением кран-балки  грузоподъемностью 1 т и пролетом 11 м, для которой оно будет около 20 с). Время затухания колебаний мостов кран-балок больших пролетов при испытаниях в тех же условиях 10 — 14 с.

              При уменьшении массы груза время затухания колебаний мостов резко падает, например, при массе груза, равной 0,5 грузоподъемности, время уменьшается в 3 — 4 раза. Поэтому, при обычных условиях работы время затухания колебаний мостов очень редко будет выходить за пределы 10 с. Для сравнения следует указать, что время затухания колебаний мостов нормальных двухбалочных кранов с коробчатыми балками грузоподъемностью 5 т и пролетами свыше 16,5 м равно 20 — 30 с.

               Конструкция мостов характеризуется почти полным отсутствием узловых фасонок, стандартностью и однотипностью элементов, простотой заготовки, разметки и сборки, малым количеством мелких элементов.